单选题一幢十层教学楼，采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系，抗震设防烈度为8度，设计地震分组为一组、Ⅱ类场地。在重力荷载代表值作用下，中间横向框架的计算简图如下图所示。 在重力荷载代表值作用下，已知三层横梁的支座弯矩如下图所示。当考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，并取调幅系数为0.8时，则边横梁的跨中弯矩设计值M最接近于（）kN.m。A 73.5B 88C 93D 111

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.6.3条及5.6.4条，地震设计状况下，当作用与作用效应按线性关系考虑时，荷载和地震作用基本组合的效应设计值应按下式确定：
S＝γGSGE＋γEhSEhk＋γEvSEvk＋ψwγwSwk
式中，γEh＝1.3；γw＝1.4；ψw＝0.2。
根据《高规》第7.2.26条条文说明，8度时调幅系数取0.5，且不小于设防烈度低一度组合弯矩及风荷载作用下弯矩，调幅后8度地震荷载及风荷载组合作用下弯矩为：
M′＝（－1.3×660－0.2×1.4×400）×0.5＝－485kN·m
7度地震组合下，M＝－1.3×330－0.2×1.4×400＝－541kN·m；
仅风荷载作用下，M＝－1.4×400＝－560kN·m；
比较后控制弯矩为560kN·m，故答案选B。
【考点分析】
本题主要考查以下内容：
①连梁“超限”后，对内力调幅处理方法的理解；
②短暂设计状况和地震设计状况下的内力取值包络。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①考虑连梁的塑性调幅，就是内力计算后，将连梁弯矩和剪力组合值乘以折减系数；
②调幅后的连梁弯矩也不能小于风荷载作用下的连梁弯矩；
③本题为超过60m的高层建筑，根据《高规》，地震设计状况下，应考虑风荷载的组合作用；忽略重力荷载作用产生的内力，可变荷载（风荷载）效应其控制作用时，组合值系数应取1.0。对比短暂设计状况和地震设计状况下的内力值，取控制作用的内力。

《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）规定框架结构基本自振周期经验公式为T1=（0.08～0.1）n，式中，n为楼层数，所以该框架基本自振周期为：T1=0.09×10=0.9s。由此可知，B项数值最为接近。

边梁边支座的剪力为：V0=24.24×7.5/2=90.9kN；边支座的弯矩产生剪力为：VM=（102-92）/7.5=1.33kN；边支座的剪力为：V=90.9-1.33=89.57kN；跨中剪力为零点距边支座距离为：x=89.75/24.24=3.7m；则跨中弯矩为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.2.3条第1款规定，对重力荷载代表值的梁端弯矩进行调幅：



根据第5.6.4条表5.6.4可得，由于建筑高度小于60m，不考虑风荷载，组合弯矩设计值为：



由此可知，B项数值最为接近。

柱轴向压力设计值N=1.2×2200＋1.3×150=2835kN，抗震等级为一级，柱的轴压比为：



根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第6.4.7条表6.4.7可知，当采用复合箍配箍特征值λv=0.14时，加密区内的箍筋体积配箍率应满足：

由《建筑抗震设计规范》5.1.3条，重力荷载代表值的弯矩效应
MG=（190+0.5x94）kN*m=237kN*m
由《高层建筑混凝土结构技术规程》5.6.3条和表5.6.4，考虑地震作用组合的弯矩值为：
M组合=（1.2x237+1.3x133）kN*m =457.3kN*m
框架抗震等级为一级，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》6.2.2条，弯矩设计值为M=1.5x457.3kN*m=686.0kN*m