根据《建筑桩基技术规范>，计算大直径灌注桩的承载力时，侧阻力尺寸

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.10条，桩端后注浆增强段长度取12m，后注浆单桩承载力标准值可按下式估算：
　　Quk＝uΣqsjklj＋uΣβsiqsiklgi＋βpqpkAp
　　代入题中数值可得：Quk＝3.14×0.6×52×10＋3.14×0.6×（1.5×38×11＋1.6×60×1）＋2.4×1250×3.14×0.32＝980×1362×848＝3190kN。
　　根据《桩规》第5.2.2条，桩端后注浆单桩承载力特征值Ra应按下式确定：Ra＝Quk/K，其中K为安全系数取值为2，故Ra＝Quk/2＝3190/2＝1595kN。
　　选项中与结果最接近的是1600，因此答案选C项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查以下内容：
　　①后注浆增强段范围的取值；
　　②后注浆灌注桩单桩的极限承载力标准值的计算；
　　③单桩竖向承载力特征值与单桩竖向极限承载力标准值的换算。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《桩规》第5.3.10条，计算后注浆单桩承载力标准值；
　　②根据《桩规》第5.2.2条，考虑安全系数K，从而计算出后注浆单桩承载力特征值Ra。

解答：根据《桩规》第5.5.11条及表5.5.11，不考虑后注浆时，

提示:见《建筑桩基技术规范》条文规定。

A项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.9条规定，桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和嵌岩段总极限阻力组成。
B项，根据第5.3.7条规定，关于钢管桩的单桩竖向极限承载力：①闭口钢管桩。闭口钢管桩的承载变形机理与混凝土预制桩相同。钢管桩表面性质与混凝土桩表面虽有所不同，但大量试验表明，两者的极限侧阻力是可视为相等的，因为除坚硬粘性土外，侧阻剪切破坏面是发生于靠近桩表面的土体中，而不是发生于桩土介面。因此，闭口钢管桩承载力的计算可采用与混凝土预制桩相同的模式与承载力参数；②敞口钢管桩的端阻力。敞口钢管桩的承载力机理与承载力随有关因素的变化比闭口钢管桩复杂。这是由于沉桩过程，桩端部分土将涌入管内形成“土塞”。土塞的高度及闭塞效果随土性、管径、壁厚、桩进入持力层的深度等诸多因素变化。而桩端土的闭塞程度又直接影响桩的承载力性状。称此为土塞效应。闭塞程度的不同导致端阻力以两种不同模式破坏。则其他条件相同时，敞口钢管桩因土塞效应，其端阻力小于闭口钢管桩。其他条件相同时，敞口钢管桩因土塞效应，其端阻力小于闭口钢管桩。
C项，根据条文说明第5.3.10条规定，后注浆灌注桩单桩极限承载力计算模式与普通灌注桩相同，区别在于侧阻力和端阻力乘以增强系数βst和βp。
D项，根据条文说明第5.3.12条规定，对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5米、1.0米的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以液化折减系数计算单桩极限承载力标准值。土层液化折减系数可按表5.3.12确定。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.10条规定，后注浆灌注桩的单桩极限承载力，应通过静荷载试验确定。其标准值可按下式估算：



计算步骤如下：
①计算剪力：桩端后注浆增强段长度取12m。式中，μ为桩身周长，



分别为后注浆竖向增强段第土层初始极限侧阻力标准值、非竖向增强段第?土层初始极限侧阻力标准值、初始极限端阻力标准值，Ap为桩端面积；
故单桩极限承载力为：



②计算单桩的承载力特征值为



由此可知，C项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.5.6条规定，等效作用附加压力近似取承台底平均附加压力。
由于，加权平均重度为：



故等效作用附加压力值为：



由此可知，D项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.5.11条及表5.5.11规定，不考虑后注浆时，桩基沉降计算经验系数Ψ查表由内插法得：



因后注浆，对桩端持力层为细砂层应再乘以0.7的折减系数，得沉降经验系数为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第 5. 2. 5条，承台底土阻力群桩效应系数队可按如下确定：sa/d=3，Bc/l=0.253，查表5.2.5可知，承台效应系数ηc=0. 07。

据《建筑桩基技术规范》5. 3. 6条及条文说明