单选题假定，Nu=210kN，试问，上部荷载在垫块底标高水平截面处的平均压应力设计值σ0（MPa），与下列何项数值最为接近？（　　）A 0.35B 0.50C 0.60D 1.00

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第3.2.1条表3.2.1-1可知，MU10烧结多孔砖、M10混合砂浆砌筑的砌体的抗压强度设计值为：f=1.89MPa。



根据第5.2.5条表5.2.5可知，刚性垫块的影响系数为：δ1=5.7。
根据第5.2.5条第3款式（5.2.5-4）计算，梁端有效支承长度为：



由此可知，C项数值最为接近。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第6.1.2条第2款规定，吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的百分数，并应乘以重力加速度，吊车横向水平荷载标准值的百分数应按表6.1.2采用。则作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值为：

由此可知，A项数值最为接近。

带壁柱墙截面面积：A=1800×240+720×240=604800mm2。所以上部荷载在垫块底标高水平截面处的平均压应力设计值为：σ0=Nu／A=210000／604800=0.347MPa。由此可知，A项数值最为接近。

带壁柱墙截面面积：A=1800×240+720×240=604800mm2。所以上部荷载在垫块底标高水平截面处的平均压应力设计值为：σ0=Nu／A=210000／604800=0.347MPa。由此可知，A项数值最为接近。

混凝土强度等级为C35，fc＝16.7N/mm2，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）表6.3.6，二级抗震框架结构柱的轴压比限值[λ]＝0.75，柱上的轴力：N＝γGNGE＋γEhNEhk＝1.2（860＋580.00.5）＋1.3480＝2004kN，

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表3.2.2，查表得沿砌体灰缝截面破坏时砌体的抗剪强度设计值：fv＝0.17MPa。
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第10.2.1条规定，普通砖、多孔砖砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值，应按下式确定
fvE＝ξNfv
式中，ξN可根据σ0/fv＝0.34/0.17＝2.0查表10.2.1得：ξN＝1.12。
代入数据计算得：fvE＝1.12×0.17＝0.19MPa
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第10.1.5条规定，考虑地震作用组合的砌体结构构件，其截面承载力应除以承载力抗震调整系数γRE，查表10.1.5可得承载力抗震调整系数：γRE＝0.9。
A＝240×4800＝1152000mm2。根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第10.1.5条式10.2.2-1计算该墙段的截面抗震受剪承载力设计值为
fvEA/γRE＝0.119×1152000/0.9＝243200N＝243.2kN

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第3.2.2条，作用在每个轮压处的水平力标准值：Hk＝αPkmax＝0.1279.7≈28kN。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.5条第3款规定，梁端支承压力合力作用点到壁柱内边的距离为：0.4a0=0.4×140=56mm。根据第5.2.5条式（5.2.5-2）计算，垫块面积为：Ab=480×360=172800mm2。N0=0.7×172800=120960N，此力作用在不计入翼缘的壁柱截面重心上，偏心距为零。N0与Nl合力的偏心距：e=300×（480／2-56）／（300+120.96）=131.1mm。根据第5.2.5条第1款规定，应按β≤3.0，e／h=131.1／480=0.273，查附表D.0.1-1可得，φ=0.52。由此可知，A项数值最为接近。