某钢筋混凝土框架结构办公楼，抗震等级为二级，框架梁的混凝土强度等级为C35，梁纵向钢筋及箍筋均采用HRB400。取某边榀框架（C点处为框架角柱）的一段框架梁，梁截面：b×h＝400mm×900mm，受力钢筋的保护层厚度cs＝30mm，梁上线荷载标准值分布图、简化的弯矩标准值见题图，其中框架梁净跨ln＝8.4m。假定，永久荷载标准值gk＝83kN/m，等效均布可变荷载标准值qk＝55kN/m。

根据 《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001） 第3.2.3 条：由永久荷载效应控制的组合弯矩设计值
MA1=1.35×（270+120）+1.4×0.7×96=620.6（kN·m）
由可变荷载效应控制的组合弯矩设计值
MA2=1.2×（270+120）+1.4×96=602. 4（kN·m）
取MA1与MA2较大者MA=620.6kN·m

梁端纵向受拉钢筋的配筋率：



根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.3.6条第3款表11.3.6-2可得，箍筋的最小直径应取Φ10，最大间距取8×25=200mm，800／4=200mm和150mm的最小值，取Φ10@150（4）。
由此可知，C项才能符合规范的最低构造要求。

（B）解答：根据《混规》第7.1.2条，

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条、第3.2.4条及第5.1.2条进行计算：次梁的从属面积为3×9=27m2>25m2，活荷载折减系数取0.9。由永久荷载控制的效应设计值：q=1.35×（5.0×3+10.0）+1.4×0.7×2.0×3×0.9=39.0kN／m。由可变荷载控制的效应设计值：q=1.2×（5.0×3+10.0）+1.4×2.0×3×0.9=37.56kN／m<39.0kN／m，取q=39.0kN／m。由此可知，C项数值最为接近。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.3.1条式（11.3.1-2）规定，梁端计入受压钢筋的混凝土受压区高度和有效高度之比，三级不应大于0.35。根据第11.1.6条表11.1.6可得，受弯构件的承载力抗震调整系数γRE=0.75，h0=800-60=740mm。根据第6.2.10条式（6.2.10-1）规定，KL1支座处正截面最大抗震受弯承载力设计值为：



由此可知，C项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第5.1.3条表5.1.3规定，按等效均布荷载计算的楼面活荷载组合值系数为0.5。
根据第5.4.1条式（5.4.1）计算，得：
VGb＝1.2×（83＋0.5×55）×8.4/2＝556.9kN
根据第6.2.4条规定，一、二、三级的框架梁和抗震墙的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应进行调整，二级框架，梁端剪力增大系数ηvb＝1.2，地震作用由左至右：
Mbl＝－1.2×（468＋0.5×312）＋1.3×430＝－189.8kN·m
Mbr＝1.2×（387＋0.5×258）＋1.3×470＝1230.2kN·m
梁端剪力设计值为



地震作用由右至左：
Mbl＝－1.2×（468＋0.5×312）－1.3×430＝－1307.8kN·m
Mbr＝1.2×（387＋0.5×258）－1.3×470＝8.2kN·m
梁端剪力设计值
V＝max{V1，V2}＝742.6kN。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第6.2.11条第1款规定，当满足下列条件时，应按宽度为bf′的矩形截面计算



式中，fyAs＝360×10×491＝1767600N。




不满足第1款要求，应根据第6.2.11条第2款式（6.2.11-3）按下式进行计算：



代入数据的：1.0×14.3×（350x＋300×120）＝360×（10×491－4×314）
解得：x＝160mm＞2as'＝2×40＝80mm且＜ξbh0＝0.518×530＝275mm。
根据式（6.2.11-2）计算，得最大弯矩设计值为



故C项最为接近。